Узлы свайных фундаментов для крупнопанельных зданий

Содержание

Архитектура гражданских и промышленных зданий. Фундаменты
Методические рекомендации по устройству сопряжений свай с ростверками
Способы доставки
Оглавление
Этот документ находится в:
Организации:
й 4=0,021>,
F^e-зо и=бво с»*.
h’ — fo-зо- -fs-oo&u*.
ч$)кн 4. ее пн,

Архитектура гражданских и промышленных зданий. Фундаменты

Новый сервис — Строительные ка лькуляторы online

Требования предъявляемые к фундаментам :

— устойчивость, на опрокидывание и скольжение в плоскости подошвы фундамента;

— устойчивость к агрессивным грунтовым водам;

— стойкость к атмосферным факторам (морозостойкость; пучение грунтов при замерзании);

— соответствие по долговечности сроку службы здания;

По конструктивной схеме фундаменты разделяются на: ленточные, столбчатые или отдельно стоящие, сплошные и свайные.

Стоимость фундаментов от общей стоимости здания составляет: с бесподвальным решением 8-10%; с подвалом 12-15%, а трудоемкость составляет 10-15%

Ленточные фундаменты

Монолитные ленточные фундаменты

В простейшем случае — прямоугольные. В большинстве случаев для передачи давления на основание, не превышающего нормативного давления на грунт, приходится уширять подошву фундамента.

Глубина заложения фундаментов должна соответствовать глубине залегания того слоя грунта, который можно принять за естественное основание.

Необходимо также учитывать глубину промерзания грунта.

Нормативная глубина промерзания указана в СниПе.

При пучинистых грунтах глубину заложения фундаментов следует считать ниже на 100 мм глубины промерзания.

В непучинистых грунтах глубина заложения фундамента не зависит от глубины промерзания.

Фундаменты из бутового камня не отвечают требованиям индустриального строительства (затруднена механизация работ, снижаются темпы строительства, особенно в зимнее время).

Применение бутобетонных и бетонных фундаментов позволяют шире использовать механизацию при их возведении.

Сборные ленточные фундаменты

Для наружных стен 400, 500, 600мм;

Высота фундаментного блока — 580 мм;

Шов для блоков — 20 мм

От одной глубины заложения монолитного ленточного фундамента к другой переходят постепенно с устройством уступов.

Отношение высоты уступа к его длине должно быть не более 1:2, причем высота уступа должна быть не больше 0,5м, а длина — не менее 1м.

На более прочных грунтах отношение высоты уступа к его длине допускается не более 1:1, а высота уступа — не более 1м.

Если здание возводится на сборных фундаментах, высоту уступа можно принимать равной высоте унифицированного блока, т.е. 0,6м; в этом случае длина уступа должна быть не менее 1,2 м.

Расстояние между осями швов — 600 мм (по высоте).

Блоки укладываются с перевязкой швов в шахматном порядке.

Длина — 1180 мм; 2380 мм (собачки) дополнительная толщина — 180 мм.

Фундаментные блоки со швами с железобетонным раствором, на железобетонных подушках высотою — 300 мм, шириною до 2.80 м.

Прерывистые фундаменты под несущие стены

Монолитные железобетонные пояса в районах с повышенной сейсмичностью.

Арматурные стержни + заливка бетоном 5-6 см.

Фрагменты монолитных участков: на углах в местах расположения коммуникаций.

Ленточные панельные фундаменты

В крупнопанельных зданиях отдельные блоки фундаментов и стен подвалов целесообразно заменять крупноразмерными элементами.

Они состоят из сквозных бескаркасных ферм (панелей и блоков или ребристых панелей — подушек).

Столбчатые фундаменты

Когда давление на грунт меньше нормативного, ленточные фундаменты целесообразно заменять столбчатыми.

Фундаментные столбы (бетонные или железобетонные) перекрывают железобетонными фундаментными балками, на которых возводятся стены.

Чтобы устранить выпирание фундаментной балки при пучении грунта, под ней устраивают подушку из песка или шлака толщиной 0,5 м.

Сплошные фундаменты

При слабых или неоднородных грунтах, а также при очень больших нагрузках на колонны во избежание неравномерной осадки фундаменты объединяют систему (ребристой) железобетонной плиты.

При сплошных фундаментах обеспечивается равномерная осадка, что особенно важно для каркасно-панельных и крупнопанельных зданий повышенной этажности.

Кроме того, он хорошо защищает подвалы от проникновения грунтовой воды при высоком ее уровне, когда пол подвала подвергается снизу большому гидростатическому давлению.

Свайные фундаменты

Они применяются, когда достижение естественного основания экономически или технически невыполнимо из-за большой глубины его заложения при значительных нагрузках, а также в других случаях.

Различают сваи-стойки (опирающиеся на толщину прочного грунта), висячие сваи, которые удерживаются в слабом грунте за счет его уплотнения и передают нагрузку на грунт трением, возникающем между сваей и грунтом.

В зависимости от способа погружения в грунт применяют забивные, набивные, буронабивные, сваи-оболочки, буроопускные и винтовые сваи.

Забивные железобетонные и деревянные сваи погружают с помощью копров, вибропогружателей и вибровдавливающих агрегатов.

Железобетонные сваи могут изготавливаться цельными и составными (из отдельных секций)

Деревянные забивные сваи устраивают там, где существуют постоянные температурно — влажностные условия.

Набивные сваи, устраивают методом заполнения бетонной или иной смесью предварительно пробуренных, пробитых или выштампованных скважин.

Нижняя часть скважин может быть уширена с помощью взрывов (сваи с камуфлетной пятой).

Буроопускные сваи отличает от набивных то, что в скважину устанавливают готовые железобетонные сваи с заполнением зазора между сваей и скважиной песчано-цементным раствором.

На верхние концы свай или на специальные уширения верхних концов (оголовки) укладывают «балки или плиты — ростверки.

Они применяются сборные (железобетонные) или монолитные.

В последнее время разработаны конструктивные решения свайных фундаментов «без ростверков.

В плане сваи могут состоять из одиночных свай — под опоры; лент свай — под стены с расположением в один или более рядов; кустов свай; сплошного свайного поля – под тяжелые сооружения.

Защита зданий от грунтовых вод

Для защиты стен бесподвальных зданий от капиллярной влаги во всех стенах в цоколе укладывают горизонтальную гидроизоляцию из 2-х слоев толя, рубероида или слоя жирного цементного раствора состава 1:2 толщиной 20-30 мм на 150-200 мм ниже уровня пола первого этажа и на 150-200 мм выше отметки тротуара или отмостки.

Фундаменты, находящиеся в агрессивной среде (при наличии в грунтовой воде агрессивных составов), выполняют из бетона на пуццолановом портландцементе и шлакопортландцементе, кроме случаев щелочной активности, когда можно применять цемент любых видов, кроме пуццоланового и шлакопортландцемента.

При напорах воды от 0,1 до 0,2 м для защиты подвала от проникновения воды под пол подвала укладывают слой мягкой жирной глины толщиной 250 мм и бетонную подготовку толщиной 100-200 мм.

Наружную поверхность стен изолируют штукатуркой цементным раствором с последующей обмазкой горячим битумом за 2 раза и забивкой слоем мягкой жирной глины толщиной 200-250 мм.

При напорах воды от 0,2 до 0,8 м возникает опасность всплывания пола, поэтому пол искусственно утяжеляют.

В этих случаях на грунт укладывают бетонную подушку толщиной 100-150мм, поверхность которой выравнивают цементным раствором или слоем асфальта толщиной 20-25 мм с последующей наклейкой по битумной или асфальтовой мастике гидроизоляционного ковра из 2-х или 3-х слоев рубероида, гидроизола, бризола.

Для предохранения этой части гидроизоляционного ковра от механических повреждений устраивают защитную стенку толщиной 120 мм из хорошо обожженного кирпича, выкладываемую на цементном растворе.

При больших напорах воды, когда уровень грунтовых вод превышает уровень пола подвала более чем на 0,8 м, пол устраивают в виде плоской железобетонной плиты, загруженной стенами дома, или в виде плиты с ребрами верх.

На плоскую железобетонную плиту, (а при ребристой — в промежутках между ребрами), укладывают тяжелый бетон, по которому устраивают чистый пол.

Эффективность применения того или иного типа фундаментов зависит от объема, стоимости, трудоемкости и расхода материалов

Свайные фундаменты экономичнее ленточных на 32-34% по стоимости, на 40% по затрате бетона и на 80% по объему земляных работ. Такая экономия позволяет снизить затраты стали увеличиваться — 1 — 3 кг на 1 м 2 .

Источник

Методические рекомендации по устройству сопряжений свай с ростверками

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль»

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

Рекомендации распространяются на проектирование и устройство узлов сопряжений свай с ростверками для гражданских и промышленных зданий и сооружений без разбивки голов свай и без выпусков арматуры. Рекомендации не распространяются на свайные фундаменты, возводимые в сейсмических районах и на подрабатываемых территориях. Рекомендации распространяются на узлы сопряжения предварительно напряженных и ненапряженных свай со сборными и монолитными ростверками при рядовом и кустовом расположении свай. Для одиночных свай область применения Рекомендаций ограничивается величиной эксцентриситета приложения внецентренных сжимающих нагрузок

Дата введения	01.02.2020
Добавлен в базу	01.01.2019
Актуализация	01.02.2020

мерности распределения напряжений по площадке местного сжатия » 0,75 и коэффициента условий работы растворного шш!П_ш , определяемого в соответствии о “Указаниями по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов» (СЕ 321-65).

— величина выдергивающей силы;

— прочность сцепления старого бетона с новый

й 4=0,021>,

R — кубиковая прочности бетона тела фундамента;

U — периметр головы сваи;

/7 — длина заделки сваи в ростверк»

Примечания: I. Ствол, кроме проверки длины заделки сваи из условия- ($>, необходимо проверить на внецентренное растяжение по формулам ШщЯ-В.1-б2*.

2* Длина заделки ствола сваи должка быть не менее величины длины зоны анкеровки арматуры, определяемой в соответотгци с указаниями СНиП П-В «1-62%

3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ГОЛОВ СВАЙ

после их погтшт иди срезки

3*1. Наклон плоскости верхней торцовой грани к плоскости нормальной оси сваи после срезки не должен превышать 5 , при платформенном опирании — 3?

3.2. Шероховатость поверхности торцовой грани в виде выступов и впадин не должна превышать половины максимального размера заполнителя бетона, применяемого для свай, т.е. быть не более 10-20 мм.

3.3. Сколы бетона в виде фаски допускаются по периметру головы сваи шириной не более 25 мм и дяшбй вдоль сваи не более 100 мм.

3.4. Клиновидные сколы бетона допускаются не более чем в двух углах, не прилегающих к одной грани. Глубина сколов по верху (от угла к рабочей арматуре) не до^ша превышать 0,12 d ш быть не болзе 35 мм и по длине сваи не более 100 мм,

3.5. Не допускается появления продольных трещин после срезки свай, выходящих за нижнюю грань монолитного ростверка или сборного оголовка. При платформенном опирают не допускается появление трещин в голове сваи.

4. УКАЗАНИЯ НО ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ И КОНТРОЛЮ КАЧЕСТВА

4.1. Работы по устройству сопряжений свай с рост-ввффащ могут быть начаты только после приемки свайно-$9 Цоя# и подготовки свай к устройству ростверка.

4_%2* Сваи» имеющие продольные трещины, должны быть и вновь наращены бетоном до требуемой отмету

4*3. Сваи» имеыдие поперечные трещины, должвд усилены железобетонной обоймой (л.15 прил.4)*

4.4. В случае недобивки свай до проектной отметка головы свай должны срубаться. При этом должна приме-» пяться механизированная срезка, обеспечивающая требуемое качество поверхности голов свай. Допускается ручная срезка отбойным молотком с обязательным применением инвентарного обжимного хомута с прокладками из технической резины (л.16 прил.4).

Примечания: I. При срубке сваи под отметку не допускается, чтобы голова ее после срубки имела конусообразную форму.

2. Если голова недопогруженной сваи повреждена и поэтому срубается до проектной отметки, то для заделки ее в монолитный ростверк необходимо, чтобы верх головы сваи был

на ЮС ± 50 мм вше подошвы ростверка,“а оголенная арматура имела выпуски длиной 200-250 мм (лЛ7 прил.4),

4.5. Сопряжение сваи, погруженной или поврежденной ниже подошвы ростверка, выполняют наращиванием головы сваи до требуемой отметки.

Примечания; I. Сваи, армированные стержневой арматурой, наращивает при помощи стержней такого же диаметра, привариваемых к арматуре (л Л В прил.4).

2. Сваи, армированные высокопрочной проволокой, наращивают при помощи дополнительных каркасов, привязываемых к высокопрочной проволоке (лЛ9 прил.4).

3. Сваи с центральным армированием наращивают набетонкой или обрезком сваи согласно лл.20, 21 прил.4,

4.6. При платформенном стыке толщина растворного шва должна быть не более 30 мм.

Примечание. При толщине швов от 30 до 50 мм швы армируются сеткой, а при перебивке на большую величину свая наращивается набетонкой (л.22 прил.4).

4.7. В зимних условиях раствор для платформенного стыка должен применяться с противоморозийной добавкой (поташа или нитрита натрия) в соответствии с «Рекомендациями по строительству каменных, крупноблочных и крупнопанельных зданий в зимних условиях без прогрева»

(М., Стройиэдат, 1972).

4.6. Прочность раствора в шве платформенного стыка к моменту возведения вышележащих конструкций должна быть не менее 50% проектной и к моменту загружения расчетной нагрузкой равняться I00&.

4.9, Сборные оголовки монтируют на установке шале на сваях и выравненные по нивелиру инвентарные хокутьг

(л.23 прил.4). При монтаже необходимо следить, чтобы ось сваи совпадала с осью оголовка.

4.10. Внутреннюю полость оголовка перед установкой необ^димо очистить от грязи, снега, наледи.

в летних условиях — промыть струей воды.

4 ЛI. Укладка бетона в полость оголовка производится с тщательным уплотнением виброиглой. Необходимо следить, чтобы бетон заполнил нижнюю часть полости оголовка.

4.12. Уложенный бетон должен выдерживаться и твердеть при температурно-влажностном режиме твердения бетона и соблюдении мероприятий по уходу за бетоном в соответствии с указаниями СНиП Ш-В.З-62 36 «Бетонные и железобетонные конструкции сборные. Правила производства и приемки монтажных работ».

4.13. Замоноличивание оголовков в зимних условиях при отрицательных температурах воздуха должно осуществляться:

а- в оголовках, имеющих открытые металлические части, — бетоном состава, указанного в проекте, с обязательным электропрогревом или электрообогревом;

б- в оголовках, не имеющих металлических частей,

— бетоном состава, указанного в проекте, с прогревом Горячей водой, электропрогревом или о применением бетона с противоэрозийными добавками.

4.14. Бетоны о кротивоморозийиыми добавками должны применяться в соответствии с указаниями СИиП Ш-В.1-70 «Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Правила производства и приемки работ».

4.15. Электропрогрев бетона замоноличиванля производят со: ласно технологической карте (л.24 прил.4), рая составлена с учетом следующих положений;

начальная температура бетона — +5°С;

скорость подъема температуры бетона — 15°С,ч ;

изотермический прогрев бетона — при. температуре 50°С.

4.16. Прочность бетона замотошчдаанш в Оголовках к моменту возведения вышележащих конструкций должна быть не шенее 100$ проектной в зшвшх условиях и 70$ — в летних условиях, а к моменту загру-жекия проектной нагрузкой те шенее 100$ во всех случаях.

4.17. Марка бетона для замоноличивашш оголовков ври производстве работ при отрицательных температурах должна быть не менее 300*

4.18. Качество бетона замоноличивания и его состав должны обеспечивать получение прочного и плотного бетона заданной марки. Наибольший размер зерен крупного заполнителя не должен превышать 10 мм. Подвихнооть бетонной смеси должна быть 4-6 см по осадке стандартного конуса. Контроль качества бетона следует осуществлять в соответствии с правилами глав СНиП I-B.1-62* «Заполнители для бетонов и растворов» и I-B.3-62 «Бетоны на неорганических вяжущих и заполнителях».

4.19. Сборные оголовки, поступающие на строительную площадку, должны соответствовать рабочим чертежам, а также техническим условиям на изготовление отдельных изделий с учетом требований главы СНиП I-B.5-62 «Железобетонные изделия. Общие указания”.

4.20. Каждая партия оголовков должна быть снабжена паспортом, выдаваемым потребителю предприятием-из-готовителем при отпуске изделий. Отпуск и приемка оголовка без паспорта запрещается.

4.21. При приемке сборных оголовков на строительной площадке необходимо обратить внимание на следующее:

— поверхность оголовков не должна иметь деформаций, околов, раковин, трещин, наплывов;

— геометрические размеры оголовков должны ответствовать рабочим чертежам;

— закладные детали оголовков должны быть устаяов-лены в соответствий с рабочими чертежами и поверхность их должна быть строго параллельна поверхности оголовка.

Примечание. В случае невыполнения одного из перечисленных требований оголовок забраковывается и составляется акт с участием представителей генерального подрядчика, монтирующей организации и предприятия-изготовителя.

4.22. Контроль за качеством бетона замоноличива-ния осуществляют в роответствии с указаниями соответствующей главы СНиП Ш-В.1-70.

4.23. Для контрол^ прочности раствора в швах платформенных стыков ростверка со сваями от каждых 0,2 м 3 раствора, затраченного на монтаж ростверков, надлежит отбирать по 9 контрольных кубиков. Шесть из них выдерживаются в тех же условиях, что и раствор в швах,

и испытываются: 3 — перед монтажом надземной части и 3 — перед сдачей дома в эксплуатацию. Три оставшихся куба должны храниться в течение 28 дней в нормальных условиях ддя определения марки раствора по ГОСТ 5802-66 «Растворы строительные. Метода испытаний».

4.24. Приемка узлов сопряжения свай с ростверками должна оформляться актами и производиться в соответствии с указаниями главы СНиП Ш-В.З-62 36 *

Пример расчета узла сопряжения сваи со сборным ростверком посредством оголовка

Требуется рассчитать узел сопряжения, рор^верка со сваей посредством сборного оголовка, тида * колокол» (рис. I).

Рис.1. Расчетная схема оголовка: 1-оголовок; 2-ядро замоноличивания; 3-свая; 4-ростверк

Исходные данные: свая сечением 30×30 см воспринимает расчетную нагрузку 500 кй через оголовок типа «колокол». Центральная нагрузка на узел оголовок-свая прикладывается через ростверк шириной 30 см, укладываемый на оголовок по растворной постели. Проектная марка бетона сборного оголовка — 300, £_т = I, 45 ИПа .

Армирование оголовка производится гнутым каркасом (л. 7 арил. 4) из арматуры класса A-I. Возможный эксцентриситет приложения нагрузки из-за неточности погружения сваи в плане — 5 см.

Геометрические размеры оголовка принимаются в соответствии о пунктом 2.1.7 и л.4 прил.4 настоящих Метода^ ских рекомендаций.

Несущая способность оголовка по прочности определяется из условия (3) настоящих Рекомендаций;

где W — коэффициент условий работы, принимаемый по таблице» для центрально приложенной нагрузки т = I;

Н_а — расчетное сопротивление арматуры для клао-са A-I, $_а а 210 МПа;

F_a — площадь сечения растянутой арматуры в стенке оголовка» см* 5 ; ск — угол наклона грани плоскости оголовка в соответствии с л.4 прил.4» принимаемый равным 8 р — угол внутреннего трения бетона по бетону, равный 26°30 # ;

коэффициент неравномерности контактных давлений, принимаемый от 0,в*1,О,в нашем слу-

где гQft — площадь приложения нагрузки к оголовку, равная

F^e-зо и=бво с»*.

ZF — суммарная грузовая площадь, равная

h’ — fo-зо- -fs-oo&u*.

Из .условия (3) находим площадь сечения раотянутой арматуры:

р UP _ ’1-С,‘/Ч’.5СС-1С Л

Принимаем 4 0 8 AI с V_a = 2,01 см^

Раочет по образованию трещин ведется из условия (4) настоящих Рекомендаций:

где р — нормативная нагрузка на увел, равная

Р — расчетное сопротивление бетона раотяже-нию ори проверке по раскрытию трещин для бетона М-300 » 1,45 1Ша;

| — средняя толщина отеши оголовка, рашая

I) — высота оголовка, равная 40 ом.

Научно-исследовательский институт ленного строительства (НИИиромстрой), 1975

ч$)кн 4. ее пн,

т.е. проверка шнрщш раокрытш трещин не требуется.

Армирование оголовка осуществляется в ооответотвш о пунктом 2.1.5 и л.7 прил.4.

Свайные фундаменты в настоящее время широко применяются в строительстве в различных отраслях народного хозяйства. При массовом применении свайных фундаментов для различных зданий и сооружений большое значение имеет применение рациональных конструкций узлов свайных фундаментов.

Железобетонные ростверки, служащие для передачи нагрузки от вышележащих конструкций сваям, устраиваются монолитными или сборными. В первом случае головы свай заделываются в роотверк, во втором-сопрягаются с ростверком, посредством сборных оголовков шш платформенного стыка (опирали© непосредственно на голову сваи).

В действующем СНиП П-Б.5-67 31 отсутствуют указания о способах сопряжений свай с ростверками. В настоящее время в практике строительства -существует традиция при устройстве сопряжения свай с монолитными ростверками срубать головы свай и оставлять выпуски арматуры.

Срубка голов свай й обнажение арматуры при сопряжении свай с монолитными ростверками были рекомендованы «Временными указаниями по проектированию и устройству свайных фундаментов из коротких забивных свай» СП 216-62.

С изданием Главы СНиП П-Б. 5-67 «Свайные фундаменты. Нормы проектирования» эти указания утратили силу. Однако в выпущенном в развитие этой главы СНиД «Руководстве по проектированию свайных фундаментов» (М., СтройиЗдат,

19?1) снова даны не подтвержденные исследованиши и практикой рекомендации по разрушению голов свай при сопряжении о ростверками, за исключением случаев, когда сваи точно погружены до заданной отметки ж нагружены нормальной сжимающей нагрузкой, не роюдащей из дара сечения.

Несмотря на то, что более чем 1СЦ*етний опь?г показал ненужность разбивки голов та$ при заделке Щ в

ростверк, иного® проектные организации продолжают предусматривать в проектах срубку годов свай с заделкой выпусков арматуры в ростверки и требовать этой излишней операции.

Разбивка годов свай очень трудоемка и связана с излишними затратами бетона о арматура. Трудоемкость срубки одной сваи составляет 0,18 чел.-дня, а стоимость с учетом приведенных затрат-около 2 руб.

В масштабах Советского Союза при все возрастающих объемах применения свай непроизводительные затраты от этого составляют до нескольких млн.руб. в год. Эти потери легко устраниш, если применять рациональные узды сопряжения свай с ростверками, не требующие трудоемкой разбивки голов свай.

С целью выявления возможности сопряжения свай с ростверками и сборными оголовками без разбивки голов свай в институте НИИпромстрой проведены исследования на моделях и конструкциях в натуральную величину, которые показали, что несущая способность узла сопряжения сваи с монолитным ростверком (оголовком) определяется прочностью свая в не зависит от наличия выпусков арматуры.

Исследование узлов сопряжения сваи со сборшай! ростверками посредством оголовков типа «колокол» показало, что оголовки размерами в плане 50×50 см й высотою 40 см, армированные стержнями 4 0 8 мм класса А1 (« 0,62&), могут воспринимать расчетную нагрузку, приложенную без згшцентриситета, равную 700 кН,Яри действии нагрузки, приложенной с эксцентриситетом, несущая способность оголовков уменьшается с увеличением эксцентриситета приложения нагрузки.

Рекомендуемое сопряжение свай с ростверками без разбивки голов свай уже применяется при строительстве ЯЖ.ШХ и промышленных зданий и сооружений в Уфе, Салавате, Перми, Казани и др. городах.

Настоящие «Методические рекомендации по уотрой-

ству сопряжений свай с ростверками» разработаны за основании результатов указанных исследований и опыта строительства в гг. Уфе и Салавате.

Материалы испытаний узлов сопряжений свай с рост» верками освещались в отчетах и опубликованных трудах НйИпромстроя, а также в докладах сотрудников института на научно-технических конференциях Уральского политехнического института и НТО стройиндустрии г. Свердловска.

«Методические рекомендации по устройству сопряжений свай с ростверками» разработаны в Научно-исследовательском институте промышленного строительства (НМпромотрой) Мшшромстроя СССР кацд.техн.ваук З.В.Бабичевым, иш.Е.Н.Галкшшм и БЛ.Труфавовнм в предназначены для руководства при проектировании и воаведршт свайных фундаментов промышленных я rpem-данских зданий и сооружений.

Методические рекомендации были рассмотрены и утверждены к печати ва заседании секции оснований фундаментов и строительных конструкций Ученого совета Института 31 октября 1974 г.( протокол I 4),

Замечания и предложения по содержанию настоящих Методических рекомендаций просим направлять по адресу: 450040, г.Уфа-40, ул.Конституции, 3* НШпрсметрой.

I* ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование и устройство узлов сопряжений свай с ростверками для гражданских ж промыпшенных зданий и сооружений без разбивки голов свай и без выпусков арматуры*.

Примечание. Рекомендации не распространяются на свайные фундаменты, возводимые в сейсмических районах и на подрабатываемых территориях.

1.2. Рекомендации распространяются на узлы сопряжения предварительно напряженных и ненапряженных овай со сборными и монолитными ростверками при рядовом и кустовом расположении свай.

1.3. Для одиночных свай область применения Рекомендаций ограничивается величиной эксцентриситета приложения внецентренвнх сжимающих нагрузок

е ^ 0,з 11 — оо сваями квадратного ели прямоугольного сечения(ллЛ, 2 прад,4).оголовков типа «пробка” — j трубчатыми сваями (л*3 прил.4). При этом ствол оваи заделывают в оголовок ва длину не менее 100+ 50 ш.

2.1.2. Оголовки для сопряжения оваи со сборными ростверками выполняются из тяжелых бетонов сборнями (л.4 прил.4) или монолитными (л.5 прил.4).

2.1.3. Бетон для оголовков рекомендуется применять проектной марки по прочности на сжатие не менее 200 -для монолитных, 300 — для сборных.

2.1.4. Бетон для замоноличивания сборных оголовков рекомендуется применять проектной марше по прочности На сжатие не менее 200.

2.1.5. Армирование сборных и монолитных оголовков должно осуществляться пространственными» замкнутыми каркасами в виде квадратной спирали (л.6 прил.4),.гнутой сетки или отдельными хомутами (лЛ арил.4). Рабочая и монтажная арматуры выполняются из стали класса AI диамет- -ром в мм.

2* 1.6* Стыки арматур! без сварки в замкнутых каркасах вшолнштся внахлестку с перепуском не менее 3Qd_a, т сварке — не менее Шс1_а(л.8 прил.4) ( d_a — диаметр рабочей арматуры)»

Примечание. Стыки сварных сеток и хомутов допускается располагать в одном сечении, а стыки хомутов, выполненных без сварки — вразбежку.

2.1.7. Размеры оголовка (л.4 прил.4) g^ должны удовлетворять оледующш условиям;

— ширина ростверка, mi;

— больший размер стороны сечения сваи, мм

— ширина оголовка, mi.

2*1.8. Расчет несущей способности оголовка (л.4 прил.41 по прочности производится из условия:

где Р — нагрузка на узел сопряжения (расчетная);

— коэффициент условий работы, принимаемый по таблице ;

расчетное сопротивление арматуры;

^ — площадь сечения растянутой арматуры в стенке оголовка;

)Г- одзффвдиент неравномерности распределения * Крд^тных давлений (принимается = I);

Ж — угол наклона грани плоскости оголовка; р — угол внутреннего трения бетона по бетону;

где р_0г — площадь прилоздеадя нагрузки к оголовку;

— суммарная ддощад|» приложения нагрузки.

Коэффициенты уецррий работы т в зависимости от гчсцентриситета приложения нагрузки к узду сопряжения

о 4e^o.lGd ! Q/6 *е^0,зс1 \ e=o,3d

2.1.9. Ppcnej по образованию трещин производится из условия:

где P — нагрузка на узел сопряжения (нормативная), кН;

— расчетное сопротивление бетона растяжению^ МПа; £ — средняя толщина стенки оголовка (в м), равная

2*2. Сопряжение свай со сборными ростверкайЫ ШШ несущими конструкщями тида ц алатформеннЕгй. сш^

2.2.1. Сопряжения типа «платформенный стык» свай со сборными роотверками или другими несущими конструкциями при бе зроотверковом опмранш (панелями перекрытия и стенами, балками, прогонами и др,) вшшлняшоя в ооот-ветотвии о л.9 прил.4. При атом конструкции опираются непосредственно на торщ свай на раотвор , толщина которое

го должна сыть 20+10 мм. Фундаменты о платформенным опиранием ростверков и несущих конструкций следует проектировать, как правило, с применением метода строительства о погружением свай на заданную отметку, при котором обеспечивается сопряжение свай о ростверком без разбивки голов свай.

2.2.2. Верхний торец сваи при платформенном типе опирают должен соответствовать требованию раздела 3.

При этом отклонение верха свай от проектной отметки после срубки не должно превышать +1 см.

2.2.3. Раствор для монтажного шва при платформенном тире опирают на сваи рекомендуете^ фименяп. проектной марки по прочности на сжатие не мейее 150.

2.2.4. Конструкции о платформеюшм типом опйрания проверяют на прочность при местном сжатии по формулам СНиЛ П-В.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции.

Нормы проектирования» с учетом коэеЬфициента нерАвно-