Фундаменты зданий практическая работа

Практическая работа № 30

Тема: Вычерчивание схемы расположения элементов фундамента.

Цель работы: изучить конструктивное решение фундамента гражданского здания, вычертить конструкцию фундамента по заданным размерам.

Оборудование: инструкционные карты, методические указания по выполнению работы.

Методические рекомендации к работе:

Вычерчивание плана фундаментов начинается с отнесения разбивочных осей несущих и самонесущих стен.

На плане фундаментов показывают контур цоколя несущих и самонесущих стен и столбов (в тонких линиях), контур подошвы при монолитных фундаментах или раскладку подушек — при сборных фундаментах.

Фундаментные блоки стен подвала для сборного ленточного фундамента принимать под внутренние стены шириной 400 мм, под наружные стены 600 мм.

На плане фундаментов размещаются по две размерные линии снизу и слева: первая размерная линия — расстояние между осями, вторая — расстояние между крайними осями. За размерными линиями — маркировка осей. Первая размерная линия размешается на расстоянии 14 мм от контура подошвы фундамента, следующая размещается гак же, как и на плане здания. На плане фундаментов проставляются по всем-осям «привязки» каждой подошвы фундамента. Если фундамент сборный, проставляются марки фундаментных блоков по каждой стене, а так же выносятся в спецификацию элементов фундамента, подсчитывается количество.

Порядок выполнения работы:

1. План здания принять из практической работы №3.

2. Запроектировать ленточный фундамент из сборных элементов.

3. Размеры подошвы фундаментов принять по ГОСТ 13580-80:

под несущие стены наружные – 1200 мм;

под несущие стены внутренние -1400 мм;

под самонесущие стены- 1000 мм.

4. Нанести модульные оси, проставить размеры между осями.

5. Вычертить план фундаментов, показав контуры подошвы фундаментов, разбить на

отдельные блоки, выполнить их привязку.

6. Работу следует выполнять в масштабе 1:100 (план фундаментов); 1:50 (сечение).

Источник

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА №1. Конструирование и расчет фундаментов мелкого заложения по предельным состояниям.

Фундаменты подразделяют на столбчатые (отдельные) — под колонны или ранд-балки, ленточные, прерывистые и щелевые — под стены или ряды колонн, и плитные (сплошные) — под здание или его часть. В качестве материала фундамента применяют железобетон, бетон, природные камни, кирпич. Для зданий и сооружений III уровня ответственности при соответствующем обосновании допустимо использование легкого бетона, цементогрунта и др.

Глубина заложения фундаментов должна приниматься с учетом:

— назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его фундаменты;

— глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений, а также глубины прокладки инженерных коммуникаций;

— существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;

— инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, карстовых полостей и пр.);

— гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения;

— глубины сезонного промерзания грунтов.

Выбор оптимальной глубины заложения фундаментов в зависимости от учета указанных выше условий рекомендуется выполнять на основе технико-экономического сравнения различных вариантов.

Нормативную глубину сезонного промерзания грунта принимают равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (по данным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой, оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов.

Расчетную глубину сезонного промерзания грунта , м, определяют по формуле

, (1. 1)

где — нормативная глубина промерзания, м,

— коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений — по таблице 1.1; для наружных и внутренних фундаментов не отапливаемых сооружений =1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой.

Особенности сооружения

Коэффициент

при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, °С

20 и более

Без подвала с полами, устраиваемыми:

по грунту

0,9

0,8

0,7

0,6

0,5

на лагах по грунту

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

по утепленному цокольному перекрытию

1,0

0,9

0,8

0,7

С подвалом или техническим подпольем

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

Примечания 1 Приведенные в таблице значения коэффициента

относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней грани стены до края фундамента

— фундаменты опираются на мелкие пески и специальными исследованиями на данной площадке установлено, что они не имеют пучинистых свойств, а также в случаях когда специальными исследованиями и расчетами установлено, что деформации грунтов основания при их промерзании и оттаивании не нарушают эксплуатационную пригодность сооружения;

— предусмотрены специальные теплотехнические мероприятия, исключающие промерзание грунтов.

Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений с холодными подвалами и техническими подпольями (имеющими отрицательную температуру в зимний период) следует принимать по таблице 2, при этом глубина исчисляется: при отсутствии подвала или технического подполья — от уровня планировки, а при их наличии — от пола подвала или технического подполья.

Глубину заложения наружных фундаментов отапливаемых сооружений с холодным подвалом (техническим подпольем) принимают наибольшей из значений глубины заложения внутренних фундаментов и расчетной глубины промерзания грунта с коэффициентом =1, считая от уровня планировки.

Фундаменты сооружения или его отсека должны закладываться на одном уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов на разных отметках их допустимую разность , м, определяют исходя из условия

, (1.2)

где — расстояние между фундаментами в свету, м;

, — расчетные значения угла внутреннего трения, град., и удельного сцепления, кПа;

— среднее давление под подошвой вышерасположенного фундамента от расчетных нагрузок (для расчета основания по несущей способности), кПа.

Под монолитными фундаментами независимо от подстилающих грунтов (кроме скальных) рекомендуется предусматривать устройство бетонной подготовки толщиной 100 мм. Допускается применение щебеночной или песчаной подготовки с цементной стяжкой. При сборных фундаментах устраивают подготовку из песка или цементного раствора.

Фундаменты рекомендуется проектировать для условий выполнения работ нулевого цикла до устройства колонн: отметку верха фундаментов принимают на 150 мм ниже отметки чистого пола зданий.

Высоту фундамента назначают по условиям заглубления или условиям заделки колонн; высоту плитной части фундамента назначают по расчету. При высоте фундамента больше высоты плитной части, требуемой по расчету, увеличение высоты фундамента производят за счет подколонника.

Форму отдельных фундаментов в плане при центральной нагрузке рекомендуется принимать квадратную, если этому не препятствуют фундаменты соседних зданий, подземные сооружения, фундаменты под оборудование и т.п.

При внецентренной нагрузке фундамент рекомендуется принимать прямоугольной формы с соотношением сторон прямоугольной подошвы фундамента от 0,6 до 0,85.

Монолитные фундаменты под сборные и монолитные железобетонные колонны рекомендуется проектировать с плитной частью ступенчатого типа. Размеры в плане подошвы фундамента, ступеней, подколонника рекомендуется принимать кратными 0,30 м.

Высоту ступеней рекомендуется принимать равной 0,30, 0,45, а при большой высоте плитной части фундамента — 0,60 м.

Высоту фундамента рекомендуется принимать кратной 0,30 м.

При выборе типа фундамента определяющим является конструктивное решение здания или сооружения. Как правило, для жилых зданий применяются ленточные сборные или монолитные фундаменты, а для промышленных зданий – отдельно стоящие сборные или монолитные фундаменты. В том случае если несущий слой грунта находится на расстоянии более 3-5 м от поверхности земли, применяют свайные фундаменты. При неоднородном основании в некоторых случаях для жилых и административных зданий может оказаться более эффективным применение фундаментов в виде сплошных плит или перекрестных лент.

Для фундаментов мелкого заложения назначают предварительные размеры фундамента с использованием условного расчетного сопротивления грунта R₀.

, (1.3)

где А – площадь подошвы фундамента;

N_II – нагрузка от веса наземных конструкций;

R₀ – расчетное сопротивление грунта;

– среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его обрезах, принимаемое равным 20 кН/м 2 ;

d – глубина заложения фундамента.

Для ленточного фундамента расчет выполняется на 1 п.м. длины фундамента, поэтому ширину подошвы находят по формуле b=A/1, для фундаментов с квадратной подошвой b= , с круглой b=2 .

2.1.Предложите конструкцию, глубину заложения и площадь подошвы фундамента для Вашего кирпичного здания размерами в плане 14,7*54,5м, расположенного в столице региона соответствующего номеру Вашего варианта, обоснуйте ее применение.

Вариант	Глубина заложения подвала, м.	Уровень подземных вод, м	Характеристики грунта	Расчетная нагрузка N_O11, кН/м
1,1	-5,1	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
1,2	-5,6	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,3	-5,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
1,4	-6,5	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
1,5	-6,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,6	-5,1	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
1,7	-5,6	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
1,8	-5,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,9	-6,5	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
2,0	-6,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
2,1	-5,1	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
2,2	-5,6	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
2,3	-5,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
2,4	-6,5	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
2,5	-6,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
2,6	-5,1	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
2,7	-5,6	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,2	-5,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
1,3	-6,5	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
1,4	-6,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,5	-5,1	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
1,6	-5,6	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
1,7	-5,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,8	-6,5	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
1,9	-6,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
2,0	-5,1	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,2	-5,6	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа
1,3	-5,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок I_L=0,3, е=0,5, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=32 0 , с₁₁=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная I_L=0,57, е=0,63, γ_II=0,0196МН/м 3 , γ_s_II=0,0272МН/м 3 φ=24 0 , с₁₁=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,21, е=0,78, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=16 0 , с₁₁=2,5КПа, Е= 12МПа
1,4	-6,5	Слой1 Н1= -3,7м суглинок I_L=0,31, е=0,45, γ_II=0,021МН/м 3 , φ=31 0 , с₁₁=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная I_L=0,56, е=0,64, γ_II=0,0194МН/м 3 , γ_s_II=0,0271МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,02МН/м 3 , γ_s_II=0,0275МН/м 3 φ=15 0 , с₁₁=2,6КПа, Е= 13МПа
1,5	-6,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок I_L=0,29, е=0,49, γ_II=0,02МН/м 3 , φ=30 0 , с₁₁=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная I_L=0,58, е=0,64, γ_II=0,0198МН/м 3 , γ_s_II=0,0273МН/м 3 φ=23 0 , с₁₁=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая I_L=0,20, е=0,79, γ_II=0,0199МН/м 3 , γ_s_II=0,027МН/м 3 φ=14 0 , с₁₁=2,7КПа, Е= 14МПа

3. Пример решения.

Пример 1.1.Запроктировать ленточный фундамент под наружную стену крупноблочного жилого дома, возводимого в г.Уфе. Здание имеет подвал с отметкой пола подвала 2,5м. Расчетная температура воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, равна 15 0 С. Уровень подземных вод находится на отметке -6,4м. Грунты – суглинок I_L=0,3, е=0,5. Расчетная нагрузка N_O11=580 кН/м

Решение:

1.Определим глубину заложения фундамента, учитывая климатические условия на строительной площадке. Для этого по карте СНиП «Строительная климатогоия» находим, что нормативная глубина промерзания для Уфы составляет 180 см. По таблице 1.1. находим значение коэффициента k_h=0,5. Глубина сезонного промерзания по формуле 1.1:

=0,5х1,8=0,9м.

2. Определим глубину заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов для наружных фундаментов (от уровня планировки). Глубина заложения фундаментов в зависимости от глубины расположения уровня подземных вод , м, по таблице 1.2:

6. Для ленточного фундамента расчет выполняется на 1 п.м. длины фундамента, поэтому ширину подошвы находим по формуле b=A/1=2,64/1=2,64м.

7.Конструкцию фундамента назначаем из монолитной подушки шириной 2,7м толщиной 0,3м и стены из четырех фундаментных блоков шириной 60 см.

1. На какой на основе и с учетом чего должны проектироваться основания и фундаменты?

2.Что включает обоснованный расчетом выбор вариантов при проектировании оснований и фундаментов?

3. Как определить глубину заложения фундамента?

4.Как определить площадь подошвы фундамента?

Источник